Dekalidad ang mga sliding landings. Mga halimbawa ng paggamit ng mga pagtatanim - dokumento
Panimula………………………………………………………………………………3
1. Pangkalahatang probisyon at kasangkapan………………………………………………………………………….3
2. Mga kasukasuan sa pamamagitan ng paghubog at pagpindot………………………………………………………..7
3. Mga koneksyon sa panghihimasok at mga uso nito……………………………………………..9
4. Pagkalkula ng mga koneksyon at pagpili ng interference fit…………………………………………….11
5 Panitikan……………………………………………………………………………………22
Panimula
Kapag nag-i-install ng iba't ibang mga istraktura, ang isang mekaniko ay kailangang magsagawa ng trabaho sa pag-assemble at pag-disassembling ng mga permanenteng koneksyon - pinindot, riveted, ginanap sa pamamagitan ng paghihinang, gluing, atbp. Ang pag-disassembly ng naturang mga koneksyon ay nauugnay sa pinsala sa isinangkot o konektadong mga bahagi mismo. Ang mga riveted joints ay napalitan na ngayon ng iba pang uri ng malakas at mahigpit na joints at nakalaan para sa medyo maliit na klase ng mga produkto (boiler, crane, excavator, mounting structures, atbp.). Sa halip na riveted joints, welded joints, na ginawa gamit ang electric o gas welding, ay lalong ginagamit.
Ang mga koneksyon kung saan palaging nakukuha ang interference para sa anumang kumbinasyon ng shaft at hole tolerances ay tinatawag na mga koneksyon na may garantisadong interference. Ang ganitong mga koneksyon ay malawakang ginagamit sa mga makina at mekanismo kapag kinakailangan upang magpadala ng mga makabuluhang puwersa ng ehe, torque o load. Ang lakas at kamag-anak na immobility ng mga joints na may interference ay sinisiguro ng friction forces, depende sa magnitude ng interference. Maaari silang maisagawa sa maraming paraan. Ang pinakakaraniwan ay mga koneksyon sa pindutin. Para sa mga koneksyon sa pindutin, ang panlabas na diameter ng bahagi ng lalaki ay dapat na mas malaki kaysa sa diameter ng butas ng babaeng bahagi, na nagsisiguro ng kinakailangang pagkagambala sa panahon ng landing. Sa karamihan ng mga kaso, ang mga naturang landings ay ginaganap nang walang karagdagang pangkabit ng mga bahagi ng isinangkot.
1. Pangkalahatang mga probisyon at kasangkapan.
Ang pagpindot sa pagdugtong ng mga bahagi ay maaaring magawa sa pamamagitan ng paglalapat ng puwersa ng ehe upang pindutin ang isang bahagi sa isa pa, pag-init ng bahagi ng babae, o pagpapalamig sa bahagi ng lalaki.
Sa mesa .1. binigay maikling katangian at mga huwarang aplikasyon ng ginustong interference fit.
mesa 1 - maikling katangian ng mga landing
Sa mesa Ang 1 ay nagpapakita ng mga maiikling katangian at tinatayang mga aplikasyon ng ginustong interference fit.
Bago pinindot, dapat maingat na siyasatin ng mekaniko ang mga ibabaw ng mga bahaging pagsasamahin. Dapat tanggalin ang mga gasgas, gatla, at burr. Sa panahon ng proseso ng pagpindot, kinakailangang mag-aplay ng surface coating na may iba't ibang lubricant upang maprotektahan laban sa scuffing, bawasan ang koepisyent ng friction at bawasan ang kinakailangang puwersa ng pagpindot. Ang dulo ng baras ay dapat magkaroon ng chamfer sa isang anggulo na 7...10°, at ang dulo ng hub ay dapat magkaroon ng chamfer sa isang anggulo na 30...45°. Ang pagkakaroon ng mga chamfer ay nagpapadali sa pagsentro ng mga bahagi at pinoprotektahan ang mga ito mula sa hindi sinasadyang pag-jam sa panahon ng pagpindot.
Ang mga maliliit na bahagi (pin, wedges, bushings, keys) ay maaaring manu-manong maupo gamit ang martilyo na tumitimbang ng 0.25...1.25 kg.
Sa pamamaraang ito, kinakailangan na gumamit ng mga aparato na nagpapahintulot sa mga bahagi na konektado upang maging tumpak na nakasentro.
Ang malalaking bahagi ay pinindot gamit ang pneumatic, hydraulic, screw o rack presses. Ang uri ng pagpindot ay tinutukoy batay sa puwersa ng pagpindot na kinakailangan para sa pagpupulong, pati na rin ang pangkalahatang mga sukat ng mga bahagi na konektado. Ang mga maliliit na puwersa ng pagpindot (hanggang sa 15 kN) ay maaaring ibigay ng mga pneumatic press, at para sa malalaking puwersa (hanggang sa 800 kN) ang mga hydraulic at mechanical presses ay ginagamit. Kapag pinindot ang mga bahagi sa ilalim ng isang pindutin, upang matiyak ang isang mahigpit na akma ng bahagi sa lugar, ang proseso ay dapat munang isagawa nang dahan-dahan, na may kaunting pagsisikap, at sa dulo ang presyon sa pinindot na bahagi ay dapat na tumaas nang husto.
Kapag pinindot ang mga bahagi tulad ng bushings, plugs, plugs, rings, gears at iba pa, ginagamit ang mga pagpindot - manual, hydraulic at pneumatic. Ang Figure 1a ay nagpapakita ng isang diagram ng isang manu-manong sira-sira na pindutin. Ang press ay gumagana tulad ng sumusunod. Ang lever 7, kung saan dapat pindutin ang bushing 1, ay naka-install sa press table, at ang bushing ay inilalagay sa dulo ng slider 3.
Kapag pinipindot ang maliliit na bahagi sa mabibigat, malalaking case sa mga lugar na mahirap abutin, ang mga screw device gaya ng clamp o jacks ang pinakamalawak na ginagamit.
Ang pagpindot sa fit ng isang baras o bushing sa malalaking bahagi ay maaaring gawin sa pamamagitan ng pagbaba ng load gamit ang crane. Sa kasong ito, ang bigat ng load ay maaaring lumampas sa puwersa ng pagpindot sa pindutin ng 20...25%.
Bilang karagdagan sa mga manual press na may sira-sira o rack drive, ang mga hydraulic press o jack ay ginagamit para sa pagpindot. Ang isa sa mga disenyo ng naturang press ay ipinapakita sa Fig. 3. Sa part 1, na dapat maglaman
Ang bushing 2 ay pinindot sa, sa tulong ng mga tightening bolts 7 ang press plunger 4 ay pinindot sa thrust plate 3.
![]() |
Fig. 1 - Mga aparato para sa pagpindot sa mga bushing: a - sira-sira na pindutin; b – pang-ipit
![](/public/65491265.jpeg)
kanin. 2 – Mga aparato para sa pagpindot sa mga bushing.
Ang press body 5 ay nakapatong sa isa sa mga support bar 8. Ang presyon ng likido mula sa plunger pump ay ipinapadala sa plunger sa pamamagitan ng fitting 6.
Ang kaginhawaan ng paggamit ng parehong nakatigil at portable hydraulic presses ay nakasalalay sa katotohanan na ang kalidad ng pagpupulong, na tinutukoy ng puwersa ng pagpindot, ay madaling kinokontrol ng dami ng presyon ng likido sa silindro ng pindutin.
![](/public/bd1-8485141bd1c.jpeg)
kanin. 3 Hydraulic press
2. Mga koneksyon sa pamamagitan ng paghubog at pagpindot
Ang paghuhulma ay binubuo ng pagsasama-sama ng mga elemento ng metal (reinforcement) na may salamin, plastik, goma, low-melting zinc, aluminum at magnesium alloys sa pamamagitan ng paglubog ng mga elementong ito sa molded material, na nasa malapot na plastik o likidong estado. Matapos tumigas ang hinulmang materyal, nabuo ang isang permanenteng koneksyon.
Sa ganitong paraan, ang iba't ibang mga hawakan (Larawan 6), mga takip, mga may hawak ng terminal, mga bahagi para sa mga de-koryenteng, optical-mechanical at elektronikong mga aparato ay nakuha. Ang paghubog ay ang tanging paraan upang makakuha ng gas-tight na koneksyon sa pagitan ng mga metal electrodes at glass cylinders ng mga electrovacuum device.
Ang mga koneksyon sa paghubog ay may mga sumusunod na pakinabang: ang mataas na katumpakan at kalinisan ng pagproseso ng mga nakalubog na bahagi ng reinforcement ay hindi kinakailangan; posible na makuha ang kinakailangan, madalas na hindi tugma sa mga lokal na katangian ng mga elemento ng pagpupulong - elektrikal at thermal conductivity ng reinforcement habang pinapanatili ang mga insulating properties ng assembly; ang bigat ng mga produkto, pagkonsumo ng metal at gastos ay nabawasan.
![](/public/c5kipicpi.gif)
kanin. 4 Mga uri ng molding
Sa panahon ng paghuhulma, halos walang pagdirikit sa pagitan ng reinforcement at ng molded material. Ang lakas at densidad ng mga koneksyon ay sinisiguro sa pamamagitan ng pagpili ng naaangkop na mga anyo ng immersed reinforcement sa anyo ng mga annular grooves, depressions, ledges, widening, bends (tingnan ang Fig. 4), pagtaas ng contact surface at pinipigilan itong mabunot. .
Ang mga press-fit na koneksyon ay ginagawa sa pamamagitan ng paglikha ng garantisadong tensyon sa pagitan ng lalaki at babae na ibabaw sa panahon ng pagpupulong. Pagkatapos ng pagpupulong, dahil sa nababanat at plastik na mga deformation, ang tiyak na presyon at kaukulang mga puwersa ng friction ay lumitaw sa ibabaw ng contact, na pumipigil sa magkaparehong pag-aalis ng mga bahagi.
Ang pagpupulong kapag kumokonekta sa pamamagitan ng pagpindot ay maaaring isagawa sa isa sa tatlong paraan: pagpindot nang walang pag-init, sa pagpainit ng manggas o sa paglamig ng baras. Ang pinakakaraniwang koneksyon ay ang mga press-fit na koneksyon sa mga cylindrical na ibabaw. Sila ay ginagamit upang kumonekta mga gulong ng gear sa mga roller, kapag ikinonekta ang ring gear ng worm wheel sa hub. Upang mapadali ang pagpupulong, ang mga chamfer ng gabay ay ginawa sa mga bahagi. Ang pagpupulong na may pagpainit ng bushing ay maaaring maging sanhi ng pagbabago sa istraktura at pag-warping ng bahagi. Ang pagpupulong na may paglamig ng baras ay lalong kanais-nais. Para sa paglamig, ginagamit ang likidong nitrogen (–196 °C) at tuyong yelo (–72 °C).
Para sa maliliit na sukat ng mga bahaging pagsasamahin, ang pagpindot sa isang knurled roller ay kadalasang ginagamit, na makabuluhang binabawasan ang gastos ng koneksyon sa pamamagitan ng pagbawas sa katumpakan ng pagmamanupaktura ng mga ibabaw na pinagsama. Ang mga triangular na projection (splines) ay pinagsama sa baras, habang ang bahagi ng materyal ng baras ay pinipiga ng tool at ang orihinal na diameter ng baras ay nadagdagan. Ang lakas ng koneksyon ay nakasalalay sa lalim ng indentation ng mga knurled na ngipin sa cylindrical na ibabaw ng bahagi ng isinangkot. Sa panahon ng proseso ng pagpindot, ang bushing material ay deformed at pinupuno ang mga cavity ng shaft. Ang knurled joint ay ginagamit upang mag-assemble ng bakal o brass roller na may aluminum o plastic na mga bahagi. Ang ganitong uri ng koneksyon ay nakasentro sa mga bahagi na mas masahol pa kaysa sa mga koneksyon sa pindutin, ngunit hindi ito nangangailangan ng mataas na katumpakan at kalinisan ng paggamot sa ibabaw, at ang pagpupulong ay pinasimple.
Kung mas malaki ang interference at mga parameter ng pagkamagaspang sa ibabaw, mas mataas ang pagiging maaasahan ng koneksyon. Kasama sa mga koneksyon na may garantisadong interference ang mga koneksyon gamit ang H7/u7 fits; H7/r6; H7/p6, atbp. Ang pagpili ng kinakailangang akma ay isinasagawa batay sa mga kondisyon ng lakas batay sa tiyak na presyon.
Ang mga bentahe ng mga koneksyon sa press-fit ay: ang kawalan ng karagdagang mga fastener, pagiging simple ng disenyo, mahusay na pagkakahanay ng mga bahagi ng isinangkot, ang kakayahang magpadala ng mga makabuluhang puwersa ng ehe at torque. Ang mga disadvantages ng mga koneksyon ay kinabibilangan ng: mataas na katumpakan at gastos ng pagmamanupaktura ng mga bahagi na konektado, pagiging kumplikado ng pagpupulong, ang impluwensya ng dami ng interference, koepisyent ng friction at operating temperatura sa lakas ng koneksyon.
3. Mga koneksyon sa panghihimasok at ang kanilang mga uso
Ang koneksyon ng mga bahagi ng makina na may pagkagambala - ang pagkakaiba sa mga sukat ng landing - ay isinasagawa dahil sa kanilang paunang pagpapapangit. Sa pamamagitan ng pag-igting, ang mga bahagi na may cylindrical at, mas madalas, conical contact surface ay karaniwang konektado.
Ang koneksyon ng mga bahagi na may pagkagambala ay isang pagkabit kung saan ang paglipat ng pagkarga mula sa isang bahagi patungo sa isa pa ay isinasagawa dahil sa mga frictional forces sa mga contact surface na nabuo dahil sa nababanat na pwersa. Bilang isang resulta, ang koneksyon ay may hindi matibay na pag-aayos ng mga bahagi sa mga direksyon ng axial at circumferential.
![](/public/5dd-8485143-654x466.jpeg)
Figure 5 – Mga interference na koneksyon ng worm wheel rim sa gitna (a) at ball bearing na may shaft (b)
Ang mga koneksyon ay medyo madalas na ginagamit para sa pag-angkop sa mga shaft at axle ng mga gear, pulley, sprocket, atbp.
Dalawang paraan ng koneksyon:
1) Kapag nag-assemble nang mekanikal, ang bahagi ng lalaki ay naka-install sa babaeng bahagi gamit ang isang pindutin o vice versa. Ang pamamaraang ito ay ginagamit para sa medyo maliit na tensyon.
2) Ang paraan ng thermal connection ay ginagamit para sa matataas na tensyon at ginagawa sa pamamagitan ng pag-init ng babaeng bahagi sa temperatura na 300 ° C sa isang oil bath o paglamig sa male part sa likidong nitrogen. Ang pagpili ng paraan ay depende sa mass ratio at pagsasaayos ng mga bahagi.
Sa kasalukuyan, ang mga tinatawag na thermomechanical na koneksyon na may mga elemento ng memorya ng hugis ay nagiging laganap. Ang ari-arian na ito ay likas sa mga haluang metal na sumasailalim sa isang reversible martensitic transformation, at nailalarawan bilang ang kakayahan ng isang materyal na deformed sa martensitic state na ganap o bahagyang ibalik ang hugis nito sa panahon ng kasunod na pag-init.
Para sa mga elemento ng istruktura na may memorya ng hugis, ginagamit ang isang nickel-titanium alloy na may mga temperatura ng martensitic transformation na -80 - 150 °C at mga temperatura ng pagbawi ng hugis na -140 - 60 °C. Ang haluang metal ay halos ganap na nagpapanumbalik ng ibinigay na pagpapapangit at bubuo ng stress sa ilalim ng mga kondisyon ng pagkontra sa proseso ng pagpapanumbalik ng hugis hanggang sa 200-400 MPa.
Upang maiwasan ang mabilis na pag-init, ang bahagi ay naka-install na may mga pliers ng pagpupulong, ang mga panga kung saan ay gawa sa isang materyal na may mas mataas na kapasidad ng init, halimbawa, tanso, o may isang cotton liner na sumisipsip ng likidong nitrogen. Ang pagpupulong na may ganitong mga pliers ay pinapayagan sa loob ng 2-3 minuto.
Ang pag-init ng bahagi na may init ng kapaligiran ay humahantong sa pagpapanumbalik ng mga naunang sukat nito at ang pagbuo ng pagkagambala.
Ang mga bentahe ng tension joints ay halata: ang mga ito ay medyo mura at madaling ipatupad, nagbibigay ng mahusay na pagsentro ng mga bahagi ng isinangkot at maaaring makatiis ng makabuluhang static at dynamic na mga pagkarga. Ang mga lugar ng aplikasyon ng naturang mga compound ay patuloy na lumalawak.
Mga disadvantages ng mga koneksyon : mataas na lakas ng paggawa ng pagpupulong na may malalaking tensyon; ang kahirapan sa pag-disassembling at ang posibilidad ng pinsala sa mga ibabaw ng upuan; mataas na konsentrasyon ng stress; pagkamaramdamin sa contact corrosion dahil sa hindi maiiwasang axial micro-mixtures ng mga bahagi na malapit sa mga gilid ng koneksyon at, bilang kinahinatnan, nabawasan ang lakas ng mga koneksyon sa ilalim ng variable load; kakulangan ng matibay na pag-aayos ng mga bahagi.
4. Pagkalkula ng mga koneksyon at pagpili ng akma.
Ang pangunahing gawain ng pagkalkula ay upang matukoy ang kinakailangang interference at ang kaukulang akma alinsunod sa GOST 25347-82 upang magpadala ng isang naibigay na pag-load ng paggugupit mula sa metalikang kuwintas o axial force.
Maaaring may mga kaso kapag ang fit ay hindi maipapatupad sa istraktura dahil sa mga kondisyon ng lakas (karaniwan ay ang babaeng bahagi).
Samakatuwid, kapag nagdidisenyo ng mga koneksyon, ang parehong mga kinakailangan para sa mutual immobility ng mga bahagi ng koneksyon at ang mga kondisyon para sa lakas ng mga bahagi ay dapat matiyak.
Ang kondisyon ng kawalang-kilos ng mga bahagi ng koneksyon. Nagpapahayag ng mathematical equation ng equilibrium: kapag naglilipat ng panlabas na load, ang mga bahaging ikokonekta ay dapat na magkaparehong nakatigil.
![](/public/c5b-8485144c5b.jpeg)
Figure 6 - Diagram ng pagkalkula ng interference connection
Isaalang-alang natin ang koneksyon ng pag-igting ng mga bahagi 1 (alinsunod sa Figure 23) at 2 sa ilalim ng pagkilos ng isang puwersa ng paggugupit, halimbawa, ng ehe. F a. Ang magkakasamang pag-aalis ng mga bahagi sa isang koneksyon ay limitado sa pamamagitan ng mga pagpapapangit dahil sa mga puwersa ng malagkit na lumitaw dahil sa mga stress ng contact q mula sa tensyon.
Kung ipagpalagay natin na ang puwersa ng friction τ na nauugnay sa lugar ng contact ay proporsyonal sa stress ng contact q sa pagitan ng mga bahagi ng isinangkot, pagkatapos
saan f- koepisyent ng friction.
Ang kundisyon para sa mutual immobility ng mga bahagi ng koneksyon sa ilalim ng pagkilos ng isang shear load ay kukuha ng form
![](/public/image6137f8c4.gif)
saan d At l- diameter at haba ng ibabaw ng upuan.
Ipakilala natin ang mga nominal na boltahe ng contact
![](/public/177846d790da391a4d3a6361e7b1.gif)
Mula sa hindi pagkakapantay-pantay ay sumusunod na ang kapasidad ng pag-load ng koneksyon ay tinutukoy ng mga nominal na stress ng contact at ang kondisyon ng mga contact na ibabaw. Ang mga boltahe ay nakasalalay sa pagkagambala sa koneksyon at mga kondisyon ng operating.
Ang mga bahagi ng koneksyon ay magiging pare-parehong nakatigil kung ang average na contact stresses
saan k- koepisyent ng reserba ng pagdirikit, na isinasaalang-alang ang posibleng pagkalat ng mga halaga ng koepisyent ng friction, mga pagkakamali sa hugis ng pakikipag-ugnay sa mga ibabaw at baluktot ng mga bahagi na nagpapahina sa kanilang pagdirikit.
Para sa mga koneksyon na napapailalim sa baluktot, halimbawa, mga koneksyon ng mga shaft at mga gulong ng gear ng mga gearbox, kunin ang halaga k= 3.0–4.5, kaya binabawasan ang pagkamaramdamin ng mga joints sa fretting corrosion. Sa ibang mga kaso k= I.5?2.0. Ang halaga ng koepisyent ng pagdirikit sa formula ay dapat kunin bilang pinakamababa o itinatag sa eksperimentong paraan.
Ang kapasidad ng pagkarga ng koneksyon ay maaari ding tumaas sa pamamagitan ng pagtaas ng koepisyent ng friction sa pagitan ng mga bahagi. Mabisang magdeposito ng manipis na layer ng boron carbide B 4 C o silicon carbide SiC particle sa ibabaw ng shaft. Ang nasabing layer ay nagdaragdag ng koepisyent ng friction sa isang koneksyon na may interference sa 0.7 dahil sa epekto ng micro-engagement at, bilang isang resulta, pinatataas ang kapasidad ng pagkarga ng koneksyon nang maraming beses na may patuloy na pagkagambala.
![](/public/28424704d085.jpeg)
Figure 7 - Mga panlabas na puwersa na kumikilos sa koneksyon
Ang puwersa ng paggugupit ay maaaring axial, i.e.
o circumferential (tangential), i.e.
Gamit ang pinagsamang pagkilos ng axial force at torque, tumagal
![](/public/qolimagesheh.gif)
Ang equation ay nagpapahayag ng koneksyon sa pagitan ng panlabas at panloob na mga kadahilanan ng puwersa. Upang malutas ang problema, ang mga stress sa pakikipag-ugnay ay dapat ipahayag sa mga tuntunin ng mga displacement ng mga bahagi ng mga punto.
Kondisyon para sa pagiging tugma ng mga paggalaw ng mga bahagi ng isinangkot. Ipagpalagay natin na ang babaeng bahagi 2 ay pinindot sa lalaki na bahagi 1. Pagkatapos, bilang resulta ng pagpapapangit, ang mga punto ng mga ibabaw ng mga bahagi 1 at 2 ay makakatanggap ng radial na paggalaw u 1 at u 2, at ang radial interference δ ay mabayaran ng mga paggalaw na ito, i.e.
![](/public/e65be.gif)
kung saan Δ = d B - d A- diametrical na pag-igting ng mga bahagi.
Ang equation ay sumasalamin sa geometric na bahagi ng problema. Upang malutas ito, kinakailangan upang ipahayag ang mga displacement sa equation sa mga tuntunin ng mga stress ng contact.
Relasyon sa pagitan ng mga displacement at contact stress sa isang koneksyon. Makipag-ugnay sa stress q sa pangkalahatang kaso, ang mga ito ay ipinamamahagi nang malaki nang hindi pantay sa haba ng koneksyon, dahil ang pare-parehong pagpapapangit ay pinipigilan ng mga nakausli na bahagi ng mga bahagi. Ang relasyon sa pagitan ng mga displacement at contact pressure ay may anyo
![](/public/c52-8485155c524.gif)
Ang mga halaga ng function na λ ay maaaring makuha sa pamamagitan ng pagkalkula.
Sa paunang pagkalkula, ipinapalagay na ang mga contact stress ay pareho sa lahat ng mga punto ng contact surface. Katumbas ito ng pag-aakalang dalawang silindro na magkapareho ang haba ay pinagkabit.
![](/public/9571699-717x983.jpeg)
Figure 8 – Diagram ng pagkalkula ng interference connection
Ang problema ng pagkabit na may pag-igting ng dalawang makapal na pader na mga silindro ng walang katapusang haba ay isinasaalang-alang sa lakas ng mga materyales. Ito ay itinatag na ang mga radial na paggalaw ng mga contact point
;kung saan ang λ 1 at λ 2 ay ang radial compliance coefficients ng mga bahagi 1 at 2; q n - rated contact boltahe.
Bias u 1 ay itinuturing na negatibo dahil ito ay nangyayari sa direksyon na kabaligtaran sa direksyon ng axis r.
Ang mga relasyon ay sumasalamin sa pisikal na bahagi ng problema. Ang mga koepisyent ng pagsunod sa radial ay nakasalalay sa mga sukat ng radial at mga materyales ng mga bahagi:
![](/public/3250511-690x813.gif)
saan d- landing diameter; E 1 , ν 1 at E 2, ν 2 - elastic modulus at ratio ng Poisson, ayon sa pagkakabanggit, para sa mga bahagi ng lalaki at babae; d 1 - diameter ng butas sa lalaki na bahagi; d 2 - panlabas na diameter ng babaeng bahagi.
Dahil sa pagkakapantay-pantay, madaling makuha:
![](/public/mifimagesboh.gif)
Tandaan na ang interference Δ sa pagkakapantay-pantay ay kinakalkula at tumutugma sa pagkakaiba sa mga landing diameter ng mga bahagi na may perpektong makinis na ibabaw.
Pagkalkula ng kinakailangang pag-igting. Ang kinakalkula na halaga ng interference, na tinitiyak ang paghahatid ng isang panlabas na pag-load ng paggugupit sa pamamagitan ng koneksyon, ay madaling mahanap mula sa mga relasyon:
![](/public/sahthumb-gev-576x615.gif)
Ang kinakalkula na interference Δ ay kinuha bilang ang minimum na kinakailangang interference AΔ * (i.e. Δ=Δ *) gamit ang thermal assembly method.
Kung saan ang u R ay ang pagwawasto para sa pagbagsak ng pagkamagaspang, µm; u R =5.5(Ra 1 +Ra 2)=1.2(Rz 1 +Rz 2); Ra 1 at Ra 2, Rz 1 at Rz 2 - mga parameter ng pagkamagaspang ng mga bahagi.
Kung ang koneksyon ay nagpapatakbo sa mataas na temperatura, kung gayon ang pagpapahina ng pagkagambala dahil sa pag-init ay isinasaalang-alang sa pamamagitan ng pagwawasto para sa pagpapapangit ng temperatura:
kung saan ang α 1 at t 1 ay ang koepisyent ng linear expansion at ang operating temperatura ng sakop na bahagi, ayon sa pagkakabanggit; α 2 at t 2 - pareho, sumasaklaw sa mga bahagi.
Sa mga koneksyon ng mabilis na umiikot na mga bahagi, nangyayari rin ang "pagkawala" ng interference
kung saan ang ρ ay ang density ng materyal; ν - Poisson's ratio ng bahaging materyal; ω - angular velocity.
Sa angular velocity
![](/public/9e2e3c8558a50f5e49c7e-607x397.gif)
mawawala ang tensyon sa koneksyon (q n =0).
Isinasaalang-alang ang mga talang ito, ang minimum na kinakailangang interference : na may paraan ng thermal assembly
![](/public/wdsc-q2df62.gif)
na may mekanikal na paraan ng pagpupulong
Ang halaga ng pinakamababang kinakailangang interference, na tinutukoy ng mga kondisyon ng pag-load at pagpupulong, ay ginagamit upang piliin ang pinakamababang fit interference (table interference) N min:
Ang uri ng landing ayon sa GOST 25347-82 ay nakatakda sa pinakamababa N min at maximum N max sa pamamagitan ng table interference. Upang italaga ito, kinakailangan ding itakda ang maximum na pinahihintulutang halaga ng pag-igting, na tinutukoy ng mga kondisyon ng lakas.
![](/public/6964296-625x462.jpeg)
Pagkalkula ng maximum na pag-igting. Ang interference ay nagdudulot ng radial σ r at circumferential σ θ na mga stress sa mga bahaging konektado (alinsunod sa Figure 8).
Stress sa bahagi ng lalaki (shaft)
![](/public/pscreenshot-q4c0.gif)
Mga stress sa babaeng bahagi (hub)
![](/public/833083c86e4cd1dbd-645x648.gif)
kung saan ang d * ay ang diameter ng seksyon kung saan kinakalkula ang mga stress.
Mga katangian at lugar ng aplikasyon ng mga pagtatanim ayon sa UDDP CMEA
Batay sa isang pag-aaral ng mga landing na ginamit sa mga koneksyon ng iba't ibang mga makina at ang makatwirang pagpapalit ng mga ito ng ESDP CMEA landings, pati na rin ang pagsusuri at generalization ng literary data sa karanasan ng paggamit ng mga landing sa USSR at sa ibang bansa, ang mga sumusunod na rekomendasyon para sa ang paggamit ng mga landing ay nakuha.
Landings na may clearance. Ang mga kabit na may puwang (tingnan ang Fig. 3.4) ay ang pinaka-karaniwan; ang SEV ESDP ay nagbibigay ng 40 inirerekomendang landing sa hole system (11 sa kanila ang mas gusto) at 39 na landing sa shaft system (6 sa mga ito ang mas gusto).
Uri ng landing H/ h- ang pinakakaraniwan. Naka-install ang mga ito sa lahat ng grado na nagbibigay ng mga inirerekomendang landing, ibig sabihin, sa 4-12 na grado (tingnan ang Talahanayan 3.6). Ang mga landing ay tinatawag na sliding; Ito ang pinakamahigpit sa lahat ng maluwag na akma at nagbibigay ng kaunting gaps sa joint (ang garantisadong minimum na puwang ay zero). Ang sliding fit sa mga medium value ay nagbibigay ng mga koneksyon na may clearance, na angkop para sa paglipat ng mga koneksyon ng centering bushings, plunger, guide rods, atbp., na tumatakbo sa mababang bilis. Malawakang ginagamit ang mga ito para sa pagsentro ng madaling nababakas na mga nakapirming koneksyon; kung ang mga kinakailangan para sa katumpakan ng pagsentro ay maliit, ang paghahatid ng mga puwersa o sandali ay sinisiguro ng karagdagang pangkabit (mga pin, mga susi, atbp.).
Ang mga fitting H5/h4 at H6/h5 (high precision) ay ginagamit para sa partikular na tumpak na pagsentro, halimbawa, para sa pagkonekta ng panel sa tailstock body ng isang lathe. Ang mga ito ay bihirang ginagamit sa pangkalahatang mechanical engineering. Ang H7/h6 fit ay ginagamit para sa mataas na mga kinakailangan sa pagsentro para sa madalas na disassembled o inaayos na mga koneksyon. Mga halimbawa ng paggamit: mga pinapalitang gear sa mga machine shaft, centering housing para sa rolling bearings, piston rods sa guide bushings, cams sa shafts, milling cutter sa mandrel; friction clutches na nakasentro sa mga protrusions sa mga socket. Bilang karagdagan, ang fit na ito ay minsan ginagamit para sa paglipat ng mga joints na may maikling gumaganang stroke, upang mapabuti ang katumpakan ng direksyon sa halip na isang fit na may garantisadong clearance H7/g6.
Ang H8/h7 fit ay ginagamit para sa pagsentro sa mga ibabaw na may pinababang mga kinakailangan sa pagkakahanay. Nagbibigay ng higit na kadalian ng pagpupulong at pagsasaayos ng yunit.
Ang mga fitting H8/h8, H8/h9, H9/h8, H9/h9 ay malawakang ginagamit para sa mga nakapirming bahagi na may mababang mga kinakailangan para sa katumpakan ng mga mekanismo, maliliit na load at ang pangangailangan upang matiyak ang madaling pagpupulong (mga pulley, coupling, gear at iba pang bahagi na konektado sa ang baras gamit ang mga susi, rolling bearing housings, centering flange connections, atbp.); sa mga gumagalaw na joints - na may mabagal o bihirang pag-ikot at pagsasalin ng mga paggalaw (mga slider sa mga susi ng mga mekanismo ng pagpapagana, mga coupling, piston at piston valve sa mga cylinder).
Ang mga fitting Н10/h9, HI0/h10, H1l/h1l, H12/h12 (binawasan ang katumpakan) ay ginagamit para sa hindi tumpak na mga koneksyon, pagsentro ng mga flanges at cover, koneksyon ng mga fitting, para sa mga takip ng bomba, para sa mga takip ng oil seal sa mga housing, para sa mga sprocket ng mga chain ng traksyon at chain drive sa mga shaft, para sa independiyenteng pagsasama ng mga spacer bushings na may mga shaft, para sa mga koneksyon para sa riveting, paghihinang, hinang. Sa mga movable joints - para sa pagkonekta ng mga roller sa mga shaft, para sa mga akma na may mahabang haba ng isinangkot, halimbawa, ang spindle-sleeve ng spindle head ng isang awtomatikong lathe.
Uri ng landing H/ g ginagarantiyahan ang isang maliit na puwang na nagbabago sa pagtaas ng diameter. Ang mga ito ay mga libreng akma, na tinitiyak ang magkaparehong axial na paggalaw ng mga bahagi ng isinangkot habang pinapanatili ang mataas na katumpakan ng pagsentro; Napakasensitibo ng mga ito sa pagtaas ng agwat, kaya ginagamit lamang ang mga ito sa mga tumpak na grado. May tatlong inirerekomendang akma sa sistema ng butas: H5/g4, H6/g5 at H7/g6, ang huli ay mas gusto.
Ang H6/g5 fit ay mahal, samakatuwid, sa mga kaso kung saan ang mga kinakailangan para sa katumpakan ng pagsentro ng mga gumagalaw na bahagi ay maaaring mabawasan, ito ay papalitan ng H7/g6 fit, na medyo madaling ipatupad. Ito ay ginagamit sa paglipat ng mga joints upang matiyak ang higpit (spool sa manggas ng isang pneumatic drilling machine), tumpak na direksyon o para sa maikling stroke (valves sa isang balbula box); para sa pag-install ng mga maaaring palitan na jig bushing at mga blangko sa mga mounting pin ng mga device, piston sa mga cylinder (pneumatic, atbp.), mga spindle ng mga precision machine tool at paghahati ng mga ulo sa mga gabay; para sa pagsentro ng mga koneksyon ng mga gumagalaw na elemento sa dies, paglipat ng mga gears sa gearbox shafts.
Uri ng landing H/ f ginagarantiyahan ang isang puwang na sapat upang paikutin ang mga bahagi na konektado sa isang average na bilis.
Ang H7/f7 fit ay isang tipikal na running fit at nilayon para sa paglipat ng mga joints kung saan kinakailangan ang isang madaling makuha ang mataas na kalidad na fit. Sa sistema ng ESDP CMEA, mas mainam ang landing na ito. Mga tipikal na aplikasyon para sa fit na ito: plain bearings para sa lahat ng light at medium-sized na makina, halimbawa bearings sa mga gearbox; bearings ng mga gulong ng gear at pulley na malayang umiikot sa mga palakol; centrifugal pump bearings; pangunahing bearings sa panloob na combustion engine at piston compressors.
Sa iba pang mga grado, ang mga akma na ito ay inirerekomenda sa mga sumusunod na kumbinasyon: H6/f6 - sa mga gumagalaw na joints: mas mataas na mga kinakailangan para sa katumpakan ng pagsentro. Kung ang mga kinakailangan para sa katumpakan ng pagsentro ay nabawasan, pagkatapos ay kasya ang H8/f7, H8/f8, H8/f9, H9/f8, H9/f9, halimbawa, para sa paggabay sa mga piston at spool rod sa mga oil seal, mga takip ng silindro sa pagsentro, sa sliding bearings na tumatakbo sa liquid o semi-fluid friction mode.
Uri ng mga kabit N/e - libre, maaaring gamitin sa 6, 7, 8, 9 na kwalipikasyon depende sa intensity ng mode, ang katumpakan ng pagsentro, ang relatibong labor intensity ng pagproseso ng mga seating surface ng butas at shaft na kinakailangan
tibay.
Ang pinakamainam na akma ay tumutugma sa kumbinasyon ng mga patlang ng pagpapaubaya H8/e8. Ito ay ginustong sa CMEA ESDP at ginagamit bilang isang madaling-move fit, na nagbibigay ng isang madaling movable na koneksyon na nagbibigay-daan sa radial na paggalaw nang walang makabuluhang pagkakaiba (halimbawa, sa mga suportang malayo sa isa't isa), at runout ng mating surface (para sa halimbawa, sa mga bearings ng multi-support shafts). Ginagamit din ito sa mga mekanismo ng mababang katumpakan: kapwa sa mga sliding bearings na tumatakbo sa mga mode ng likido o semi-fluid friction, at sa mga gabay ng mga paggalaw ng ehe, sa mga suporta ng baras ng mga turbogenerator at centrifugal pump, sa mga bearings ng mga pangunahing journal ng crankshaft.
Ang pinababang katumpakan na mga landing N8/e9, N9/e8 at N9/e9 ay ginagamit sa mga plain bearings ng mga hindi kritikal na makina.
Uri ng landing H/ d Nagbibigay ang mga ito ng madaling movable joints para sa pangkalahatang paggamit na nagbibigay-daan sa radial movement at pambawi sa mga error sa relatibong posisyon ng rubbing surface dahil sa misalignment at deflection ng shaft, mga error sa hugis sa axial at radial sections, eccentricities ng mga suporta at shaft journal sa multi- mga istruktura ng suporta. Ginagamit ang mga ito sa mga kaso kung saan kinakailangan upang mabayaran ang mga error sa pagpupulong o mga pagpapapangit ng temperatura. Ang katumpakan ay umaangkop sa H7/d8, ang H8/d8 ay may limitadong paggamit. Ginagamit ang mga ito para sa mga koneksyon sa katumpakan na tumatakbo sa ilalim ng makabuluhang pagkakaiba sa temperatura at malubhang kondisyon ng pagpapatakbo, halimbawa sa mga bearings ng turbines, mga roll ng rolling mill, atbp.
Ang mga kabit na H8/d9 at H9/d9 (mas gusto) ay ginagamit kapag nag-mount ng mga drive shaft sa mga bearings, para sa pagkonekta ng mga idler pulley sa mga shaft at sa iba pang katulad na mga kaso.
Ang mababang katumpakan ay umaangkop sa H10/dl0, Hll/dll ay ginagamit sa kaso ng hindi tumpak na paglipat ng mga joints.
Mga uri ng pagtatanim N/a, N/b, N/s nailalarawan sa pamamagitan ng napakalaking garantisadong clearance. Ang mga ito ay pangunahing ginagamit sa mga magaspang na grado (ika-11 at ika-2), at samakatuwid ang mga pagbabago sa mga clearance ay napakalaki. Ginagamit ang mga ito para sa mga magaspang na koneksyon na nangangailangan ng libreng pagpupulong, upang matiyak ang kamag-anak na paggalaw ng mga bahagi sa maruruming kondisyon, upang mabayaran ang mga error sa pagpupulong at | mga pagpapapangit ng temperatura.
Mga landing ng presyon. Ang interference fit (tingnan ang Fig. 3.5) sa cylindrical joints ay ginagamit upang bumuo ng mga nakapirming koneksyon nang walang karagdagang fastenings at may karagdagang fastenings na may mga key, pin at iba pang paraan. Ang kawalang-kilos ng koneksyon ay nakamit dahil sa mga stress na nagmumula sa materyal ng mga bahagi ng isinangkot dahil sa pagpapapangit ng mga ibabaw ng contact. Ang pagpili ng akma ay ginawa mula sa kondisyon na may pinakamaliit na interference, ang lakas ng mga koneksyon ay nakasisiguro para sa paglilipat ng load, at sa pinakamalaki, ang lakas ng mga bahagi ay nakasisiguro. Inirerekomenda ang eksperimentong pagsubok, lalo na sa mass production. Ang mga detalye ng pagpili ng interference ay akma para sa pagkonekta ng mga bahagi ng maliit, katamtaman at malalaking sukat ay inilarawan sa gawaing "es":["7gLPalsT2Mw","8V7lvKVk2AI","yQajosJ27aU"],"pt":["7gLPalsT2Mw"]," fr": ["QW5z5iMMWaQ","28uK0Ks5YZw","HPsq6Ui0D4E","nSHJ9KC3jV0"],"it":["9eLdy414Gsc"],"bg":["oQyoEakWEOc"],"pl":[X0g"]vvet ,"ro ":["DR5MdFDtSss"],"la":["TQu6fcD1-rk"],"el":["6igOLYkeyS8","bdQST2IscHw","Awdeb-bk-ZI","srXB5_eVdlI","Umg6kWtI2P0 "," k8DorFTnX1c"])